ASME 小孔板的XLSM计算程序

回顾小孔板的设计制造标准：
1。先前的BS 1042， 现在已经收编为ISO TR15377 的一个章节，管径1~2”， 0.5<β<0.7 ， C 采用 ISO 5167 的R-G公式。平心而论，这实际上是“ 中孔板”。ISO 实际上放弃了小孔板的试验研究，将来不会有更大的发展了。
2。 ASME MFC 14M， 是老美专门的小孔板标准，管径1/2”~1-1/2”， 0.1<β<0.8 ， C 采用R. W  Miller 公式， Y 采用 API/ANSI /GPA方程。可以理解他们在这方面花了钞票和精力。  
3。小孔板还是有一定的应用场合， 但是计算程序不多，不同厂家相差较大， 有时很迷惑（因为大孔板的计算结果差不多）。
4。附件二个XLSM是 ASME MFC-14M的程序，附送该标准的PDF。 XLS 便于携带，本程序全面开放，可以自我修改， 可玩性较大。
5。抗新冠，宅家倒腾的程序。 新手开车，难免出错，欢迎海友指出错误。我对比了专业的ASME计算软件，满意的。

谢谢分享

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下载下来学习下，辛苦啦

其实孔板的计算公式很简单，最主要是介质的物性，温度，压力下的密度计算，商用软件一般集成物性库

大神全英文的，全程借助goole翻译

楼主，感觉您在孔板计算这一方面是有研究的，看附件的14M规范，依然是只适用于subsonic工况，对于sonic工况下的孔板计算您这边有什么好的方法呢？之前在论坛里问过这个问题：“众所周知,孔板可以起到节流降压的作用,这一点与喷嘴类似,不同在于,喷嘴的最大流速点产生在最小喉径处,而锐孔节流孔板的最大流速也就是最低压力点产生在节流孔后,因而,在气体节流时,因为临界压力的存在,喉径处的最大流量受到介质中音速的限制而存在一个极限流速,导致在同样的上游条件和喉径尺寸下,喷嘴流过的流量不会因为下游压力的持续下降而增加,但是孔板则与之不同,下游压力达到音速条件后,其过流量也会随着压力的继续降低而增加,这一点与安全阀的泄放情况或者喷嘴的流动是不同的,但是从HG20570或者其它一些文献来看，当下游压力低于音速条件之后就采用多极孔板将每级压降控制在临界压差以内避免发生咽塞流，这一理由貌似与孔板的实际流动特性不符，我的问题是，对于采用多极孔板还是单级孔板的本质原因是什么？单级孔板气体节流时发生临界流之后的流量计算如何得到？”

wf927 发表于 2020-4-7 17:09
楼主，感觉您在孔板计算这一方面是有研究的，看附件的14M规范，依然是只适用于subsonic工况，对于sonic工况 ...

气体节流，假如P2/P1已经达到阻塞流的条件，应该咨询工艺设计：你到底要求控制某个稳定的流量（俗称阻塞流孔板，也就是P2上升不脱出阻塞流压比，维持流量不变 ）， 还是P2 上升允许流量变化（俗称降压孔板）， 一般情况下工艺要求的是前者。 HG那个规范，只能做分级，保证每一级不进入阻塞流，本质上是多级降压的设计。但是实际上我们好多阻塞流工况下就是要求“稳定流量”，这是HG回答不了的。假如你确定设计阻塞孔板，但要求控制噪声，那么就可以设计多级，最后一级为阻塞流设计，前面几级按照HG“卡边分压”设计， 那么当最后一级P2下降整个系统还是维持阻塞流，假如上升脱出阻塞流，那么由于流量变小导致前面几块远离阻塞流，整个系统处于差压流。不控制噪声，那么就一级阻塞流设计。
以上是我的知识，供您参考。附件是一些有用的资料，请注意气体阻塞流设计的要点：t/d0 (板厚/开孔）， 阻塞流的 Cd = 0.839 ， 这是好多专业软件采用的数据。
HG 这个规范原来是工艺人员编写的，矛盾的是，好多单位把限流孔板归属仪表口，所以不得不研究一番， 属于半路出家。

另外，我们对阻塞流孔板的流量精度较低（相对于测量孔板），有时候马马虎虎也就算了。

HEJIYUER 发表于 2020-4-7 23:27
气体节流，假如P2/P1已经达到阻塞流的条件，应该咨询工艺设计：你到底要求控制某个稳定的流量（俗称阻塞 ...

感谢楼主的解惑，谢谢~~~

感谢分享，学习了

多谢楼主分享资料

多谢楼主分享，形成阻塞流后，流量的大小和上游压力有关，和下游压力关系不大了。