举“重“若轻炼油术之浆态床渣油加氢反应器停工LOW环温分析

左图为2#B反（不正常）、右图为2#C反（正常）

      2#浆态床渣油加氢因B反LOW环（左图）多次出现温度上涨速率异常和局部超445℃联锁条件，虽经多次干预但无法恢复至正常，底部热点持续且扩展、转移，底部密度测量一点缓慢增加、另一点相对稳定，迹象表明B点高温区出现涡流、高密点出现第二液相，不得已计划性停工检修。

      图示为装置停工降温至370℃以下，停注催化剂、反应基本中止，持续冷油、热氢降温阶段的B/C反底部LOW环温度分布状况（颜色标注的为LOW环A\B\C\D\E\F不同径向相对位置，其中180°为副氢进口），其中右图一切正常，用作左图的参照对比。此时底部液相进料温度为260℃，侧面副氢进料温度为320℃，参照C反B反LOW环正常温度应为304℃左右属于正常（平均温差不超过±3℃）。

      分析B反LOW环温度（左图），D/E/F点在282~289℃之间，低于C反304℃，高于液相进料260℃，说明B反应器中心位置液相分布密集度高于C反，气相分布少于C反，底部湍流状况不久C反好，均相不均；B/A/C点特别异常，其中A/C点370℃远高于此时热氢温度，说明测温区器壁不流动或者结焦板结，B点显示320℃（主氢温度稍高）左右，与副氢温度相当，说明该区气相分布多于其它A/C/D/E/F，形成典型的以B点为中心的涡流，而B点最接近副氢进口方位，如此就不难解释为什么出现反应时的飞温和异常速了。

     请各位各抒己见，帮忙从不同角度分析找原因，待反应器检查时对比反应器底部结焦状况、位置以及内件连接损坏情况、支管堵塞情况，再次分享！

从分析中可以看出2#B反应器存在的问题主要体现在温度异常升高和液相分布不均匀。具体原因可能包括：

1. **局部结焦或堵塞**：A/C点的温度远高于副氢进料温度，可能是因为该部分存在结焦或者板结导致局部流动性差，从而引起热点。

2. **内件损坏或设计问题**：若内件损坏或设计不合理，可能会影响液相和气相的分布，导致热量积聚和涡流的产生。

3. **支管堵塞**：该问题可能导致副氢分布不均，加剧局部气相浓度，进而影响温度分布。

4. **操作问题**：比如进料温度、压力和流量控制不当，都可能导致反应器运行异常。

建议在检修时仔细检查内构件的完整性、清除潜在的结焦或堵塞，并根据实际情况调整操作参数或考虑优化反应器设计。同时，加强对反应器运行状况的实时监控，以便及时发现并解决问题。
.

过来学习的

朱总，你们的千万吨级的浆态床太厉害了，一号和二号都加了一个减压塔，不知道3号浆态床有没有将1号和二号的所有问题都解决掉，给你们点赞！

zhg20051007 发表于 2024-8-26 21:00
朱总，你们的千万吨级的浆态床太厉害了，一号和二号都加了一个减压塔，不知道3号浆态床有没有将1号和二号的 ...

3#在1#2#基础上进行部分改进，同时设置双减压塔并扩径到9米直径，现刚开工，条件优化调整中，部分问题有所改善，同时又出现原始开工就出现的非均匀性新问题，例如B反LOW环温差＞10℃，待整体优化调整并运行一定时间后再总结交流。谢谢!

看着就很厉害的样子

朱总，反应器检修后的结果如何，问题的原因找到了吗？

一盏微烛 发表于 2024-12-31 13:26
朱总，反应器检修后的结果如何，问题的原因找到了吗？

原因是多方面的：1、为什么多发生在B/C反，主要原因是进料配管手性，系统固体富集反应器底部，造成液体分布阻力，底部形成涡流，形成热点；2、停工检修清洁不彻底，设备、管道存有焦块，过滤器（20mm)以下的无法阻挡，表观空速无法提升富集反应器底部，最后形成二次氢环周围焦层（非原生焦）；3、原料性质的大幅度变化，关键是重度、粘度，在焦化与浆态床工艺的原料界定方面严重认知不足的胡搞；4、混合原料罐的制浆成浆作用问题突出，至少催化剂及前驱体未达到高度分散，INT反应环境条件不足；5、单程沥青质转化率不足，胶质转化的不对称造成沥青质絮凝，在反应器上部430℃以上条件器壁沉积结焦；6、反应器测量显示热点不能够真实反应出器内高温区（面），二次冷氢处置无实效，测温点显示温升减缓，但高温区未必消除，涡流不消除湍流未形成，高温区不可能恢复到正常状态；7、氢分布管分配问题基本排除，虽然存在支管涡塞阻力分配不均的差异，但氢分配流体力学不是主导初始反应区全混流反应动力学的主因；8、务必重视反应器初始区、反应区、延长区的条件的控制和功能分配，生焦反应的临界条件掌控至关重要。