固定式管板换热器

有问题请教大佬，我这个管程是走气壳程走水的反着的，现在就只知道管程1.6mpa 350° 壳程0.3mpa 95°这几个条件装在分汽缸上，不要求什么换热效果。但是算不过，不知道这两个平均温度有没有问题，硬是要加膨胀剂，而且膨胀节的标准太老了，好多材料没有。用47021的法兰的话设计温度下的压力达不到。47022的话法兰2.5mpa短节要16厚度，那我筒身也就16了但还是算不过。有什么办法吗

有领导帮帮忙吗

哪里算不过？把结果贴出来呀

AYTEM 发表于 2018-7-27 07:53
哪里算不过？把结果贴出来呀

    应力校核: 合格
    许用压力:   6.57    水压试验值:   2.7820   椭圆封头应力: 56.33   0.9*ReL: 292.50   压力试验合格

   提示:
    参考厚度:  7.00

       壳程筒体计算
**********内压圆筒校核**********
   计算条件:
    计算压力:  0.30      设计温度: 95.00      筒体内径: 600.00
    腐蚀裕量:  1.00      负 偏 差:  0.30      焊接接头系数: 0.85
    材料: Q345R
    输入厚度: 10.00
   计算结果:
    应力校核: 合格
    许用压力:   4.59    σt＝ 10.49     [σ]t*Φ=  160.65
    水压试验值:   0.3750   圆筒应力: 15.43   0.9*ReL: 310.50   压力试验合格
   提示:
    参考厚度:  4.50

  筒体名义厚度大于或等于GB/T151-2014中规定的最小厚度 6.00 mm, 合格。

       开孔补强计算
**********开孔补强计算结果**********
管口 a :  椭圆形封头上开孔
        计算方法: HG/T20582-2011压力面积法
        计算压力1.6 MPa
        壳体材料Q345R,  名义厚度18 mm
        接管材料20(GB8163),  规格φ325×8
        承受压力的面积 = 83589 mm2
        壳体金属面积   = 1903 mm2
        接管金属面积   = 364 mm2
        焊缝金属面积   = 22 mm2
        补强圈金属面积 = 0 mm2
        需要的压力面积 = 133742 N
        实际的补强面积 = 289836 N
        请注意材料屈强比、结构、制造及使用场合等限制条件
        合格（+117％）
管口 b :  椭圆形封头上开孔
        计算方法: HG/T20582-2011压力面积法
        计算压力1.6 MPa
        壳体材料Q345R,  名义厚度18 mm
        接管材料20(GB8163),  规格φ325×8
        承受压力的面积 = 83589 mm2
        壳体金属面积   = 1903 mm2
        接管金属面积   = 364 mm2
        焊缝金属面积   = 22 mm2
        补强圈金属面积 = 0 mm2
        需要的压力面积 = 133742 N
        实际的补强面积 = 289836 N
        请注意材料屈强比、结构、制造及使用场合等限制条件
        合格（+117％）
管口 c :  圆形筒体上开孔
        计算方法: GB150-2011等面积法
        计算压力0.3 MPa
        壳体材料Q345R,  名义厚度10 mm
        接管材料20(GB8163),  规格φ57×4
        A1=419,    A2=55,    A3=10,    A4=0
        A1+A2+A3+A4=484    >=    A=25.307
        合格（+1811％）
管口 d :  圆形筒体上开孔
        计算方法: GB150-2011等面积法
        计算压力0.3 MPa
        壳体材料Q345R,  名义厚度10 mm
        接管材料20(GB8163),  规格φ57×4
        A1=419,    A2=55,    A3=10,    A4=0
        A1+A2+A3+A4=484    >=    A=25.307
        合格（+1811％）


        管板计算

计算依据<<GB/T151-2014>>
**延长部分兼作法兰固定式管板计算**
**腐蚀后管板计算**
1.设计参数:
壳体内径 Di=600 mm
壳程设计压力 ps=0.3 MPa
管程设计压力 Pt=1.6 MPa
壳程设计温度 Ts=95 ℃
管程设计温度 Tt=350 ℃
装配温度 T0=20 ℃
壳体材料345R
壳体平均温度 θs=95 ℃
壳体名义厚度 δsn=10 mm
壳体有效厚度 δse=8.7 mm
壳体平均温度下弹性模量 Es=197250 MPa
壳体平均温度下热膨胀系数 αs=1.1489e-05 1/℃
壳体设计温度下许用应力 [σ]s=189 MPa
管箱材料: Q345R
管箱名义厚度 δhn=16 mm
管箱有效厚度 δhe=15 mm
管箱设计温度下弹性模量 Eh=178000 MPa
三角形布管
管子根数 n=109
管板材料名: Q345R
弹性模量 Ep=178000 MPa
换热管中心距 S=50 mm
隔板槽(包括拉杆和假管)面积 Ad=0 mm*mm
管板腐蚀裕度 c2p=2 mm
管板壳程隔板槽深度 Hs=0 mm
管板管程隔板槽深度 Hh=0 mm
管板输入厚度      δp=100 mm
刚度削弱系数 η=0.4
强度削弱系数 μ=0.4
管子材料名: 20(GB9948)
管子外径 d=25 mm
管子壁厚 δt=2 mm
管子公称长度 L=500 mm
管子失稳当量长度 lcr=247.5 mm
管子平均温度 θt=221 ℃
设计温度下许用应力 [σ]tt=98 MPa
设计温度下屈服应力 σst=147 MPa
设计温度下弹性模量 Ett=178000 MPa
平均温度下弹性模量 Et=189740 MPa
平均温度下热膨胀系数 αt=1.23802e-05 1/℃
管板与管板法兰厚度差        dt=0 mm
管板与管箱法兰厚度之比最小值xt=0.6 mm
法兰外直径 Do=760 mm
管箱法兰厚度 δf2=50 mm
基本法兰力矩 Mm=2.89022e+07 N*mm
管程压力操作工况下法兰力矩 Mp=2.74436e+07 N*mm
2.设计过程:
壳体内径面积 A=282743 mm*mm
壳体金属横截面积 As=16636.9 mm*mm
管子金属截面积 a=144.513 mm*mm
管子金属总截面积 na=15751.9 mm*mm
管子当量轴向弹性模量 Et*=189740 MPa
管束模数 Kt=16604.3
管子回转半径 i=8.16241
系数 Cr=154.602
换热管稳定许用压应力 [σ]cr=88.3897 MPa
管板开孔后面积 Al=229238 mm*mm
管板布管区面积 At=235992 mm*mm
布管区当量直径 Dt=548.155 mm
比值 Dt/Di=ρt=0.913592
系数 λ=0.810764
系数 β=0.0687143
管束与壳体刚度比 Q=0.910759
管子与壳体膨胀变形差 γ=0.00162675
管板计有效厚度 δ=97.7 mm
换热管有效长度 L=300 mm
管子加强系数 K=3.11469
系数 Σs=1.81404
系数 Σt=2.29086
法兰外径与内径之比 K=1.26667
系数 Y=8.34882
管子与壳体膨胀变形差 γ=0.00162675
jp=6
mm=1.58117  0.348276  -0.945091  0.326835  -1.28609  0.369538  
xmm=1.58117  0.348276  -0.945091  0.326835  -1.28609  0.369538  
G1e=0.609567  0.134266  0.364348  0.126  0.495809  0.142463  
G1i=1.35483  0.359908  1.20479  0.364655  1.50101  0.355328  
zG1i=1.35483  0.352584  1.31253  0.358412  1.60662  0.348567  
xG1=1.35483  0.352584  1.31253  0.358412  1.60662  0.348567  
ksib=0.859376  0.4  1.21326  0.4  1.15454  0.425292  
frb=1.30962  0.134266  -1.10513  0.126  -1.43107  0.151471  
fri=0  -0.358899  -1.2067  -0.365085  -1.50342  -0.353031  
fr=1.30962  -0.358899  -1.2067  -0.365085  -1.51246  -0.366229  
G1=1.30962  -0.358899  -1.2067  -0.365085  -1.51246  -0.366229  
中心换热管应力-9.42135  3.37065  -41.3948  -23.4171  -36.5676  -23.7249  
周边换热管应力5.33229  -206.415  18.1922  -195.906  17.0415  -194.705  17.0646  -197.033  
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
焊脚高度(胀接长度)l=2
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
标准要求的最小焊脚高度(胀接长度)l=2 mm
3.设计计算结果:
设计温度下许用应力[σ]rt=117MPa
校核管板厚度δd=100 mm
管板校核没通过
设置或改选刚度更小的膨胀节

******换热管强度计算******
换热管内压计算
计算合格

换热管外压计算
计算合格

换热管壳程压力试验外压计算
计算合格

**腐蚀前管板计算**
1.设计参数:
壳体内径 Di=600 mm
壳程设计压力 ps=0.3 MPa
管程设计压力 Pt=1.6 MPa
壳程设计温度 Ts=95 ℃
管程设计温度 Tt=350 ℃
装配温度 T0=20 ℃
壳体材料345R
壳体平均温度 θs=95 ℃
壳体名义厚度 δsn=10 mm
壳体有效厚度 δse=9.7 mm
壳体平均温度下弹性模量 Es=197250 MPa
壳体平均温度下热膨胀系数 αs=1.1489e-05 1/℃
壳体设计温度下许用应力 [σ]s=189 MPa
管箱材料: Q345R
管箱名义厚度 δhn=16 mm
管箱有效厚度 δhe=16 mm
管箱设计温度下弹性模量 Eh=178000 MPa
三角形布管
管子根数 n=109
管板材料名: Q345R
弹性模量 Ep=178000 MPa
换热管中心距 S=50 mm
隔板槽(包括拉杆和假管)面积 Ad=0 mm*mm
管板腐蚀裕度 c2p=0 mm
管板壳程隔板槽深度 Hs=0 mm
管板管程隔板槽深度 Hh=0 mm
管板输入厚度      δp=100 mm
刚度削弱系数 η=0.4
强度削弱系数 μ=0.4
管子材料名: 20(GB9948)
管子外径 d=25 mm
管子壁厚 δt=2 mm
管子公称长度 L=500 mm
管子失稳当量长度 lcr=247.5 mm
管子平均温度 θt=221 ℃
设计温度下许用应力 [σ]tt=98 MPa
设计温度下屈服应力 σst=147 MPa
设计温度下弹性模量 Ett=178000 MPa
平均温度下弹性模量 Et=189740 MPa
平均温度下热膨胀系数 αt=1.23802e-05 1/℃
管板与管板法兰厚度差        dt=0 mm
管板与管箱法兰厚度之比最小值xt=0.6 mm
法兰外直径 Do=760 mm
管箱法兰厚度 δf2=50 mm
基本法兰力矩 Mm=2.89022e+07 N*mm
管程压力操作工况下法兰力矩 Mp=2.74436e+07 N*mm
2.设计过程:
壳体内径面积 A=282743 mm*mm
壳体金属横截面积 As=18579.6 mm*mm
管子金属截面积 a=144.513 mm*mm
管子金属总截面积 na=15751.9 mm*mm
管子当量轴向弹性模量 Et*=189740 MPa
管束模数 Kt=16604.3
管子回转半径 i=8.16241
系数 Cr=154.602
换热管稳定许用压应力 [σ]cr=88.3897 MPa
管板开孔后面积 Al=229238 mm*mm
管板布管区面积 At=235992 mm*mm
布管区当量直径 Dt=548.155 mm
比值 Dt/Di=ρt=0.913592
系数 λ=0.810764
系数 β=0.0687143
管束与壳体刚度比 Q=0.815527
管子与壳体膨胀变形差 γ=0.00162675
管板计有效厚度 δ=99.7 mm
换热管有效长度 L=300 mm
管子加强系数 K=3.06771
系数 Σs=1.74357
系数 Σt=2.1734
法兰外径与内径之比 K=1.26667
系数 Y=8.34882
管子与壳体膨胀变形差 γ=0.00162675
jp=6
mm=1.54846  0.343244  -0.944482  0.317195  -1.28649  0.362085  
xmm=1.54846  0.343244  -0.944482  0.317195  -1.28649  0.362085  
G1e=0.606098  0.134353  0.36969  0.124157  0.503558  0.141727  
G1i=1.34643  0.374931  1.22371  0.381152  1.52462  0.370432  
zG1i=1.34643  0.366964  1.33187  0.374476  1.63062  0.363028  
xG1=1.34643  0.366964  1.33187  0.374476  1.63062  0.363028  
ksib=0.858946  0.4  1.21066  0.4  1.15258  0.422351  
frb=1.30151  0.134353  -1.11892  0.124157  -1.45098  0.149647  
fri=0  -0.373648  -1.22539  -0.381184  -1.52753  -0.368384  
fr=1.30151  -0.373648  -1.22539  -0.381184  -1.54478  -0.382202  
G1=1.30151  -0.373648  -1.22539  -0.381184  -1.54478  -0.382202  
中心换热管应力-9.41793  0.157878  -40.7103  -25.3831  -35.9664  -26.297  
周边换热管应力4.76792  -212.937  16.6778  -203.394  15.5777  -202.127  15.6162  -204.456  
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
焊脚高度(胀接长度)l=2
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
标准要求的最小焊脚高度(胀接长度)l=2 mm
3.设计计算结果:
设计温度下许用应力[σ]rt=117MPa
校核管板厚度δd=100 mm
管板校核没通过
设置或改选刚度更小的膨胀节

       管箱法兰计算
**********窄面法兰计算**********
计算压力(MPa):1.600000
设计温度(度C):350.000000
t=50.000000mm 时:
应力计算:
轴向应力 σH=149.44MPa
切向应力 σT=34.91MPa
径向应力 σR=30.22MPa
(σH+σT)/2或(σH+σR)/2较大者=92.18Pa
J=0.503545
校核合格
预紧工况剪应力τ1(MPa):10.796474
操作工况剪应力τ2(MPa):5.394146
剪应力校核合格  这样的

1.壁温不要输入，你输入的也不对，那个是工艺计算来的；
2.法兰兼做管板，报告不是都说了，管板不够，至少要100mm，用47023试试吧，本来这种换热器管板就很厚，有问题私聊

        需要的压力面积 = 133742 N
        实际的补强面积 = 289836 N
        请注意材料屈强比、结构、制造及使用场合等限制条件
        合格（+117％）
管口 c :  圆形筒体上开孔
        计算方法: GB150-2011等面积法
        计算压力0.3 MPa
        壳体材料Q345R,  名义厚度16 mm
        接管材料20(GB8163),  规格φ57×4
        A1=724,    A2=55,    A3=16,    A4=0
        A1+A2+A3+A4=795    >=    A=25.307
        合格（+3041％）
管口 d :  圆形筒体上开孔
        计算方法: GB150-2011等面积法
        计算压力0.3 MPa
        壳体材料Q345R,  名义厚度16 mm
        接管材料20(GB8163),  规格φ57×4
        A1=724,    A2=55,    A3=16,    A4=0
        A1+A2+A3+A4=795    >=    A=25.307
        合格（+3041％）


        管板计算

计算依据<<GB/T151-2014>>
**延长部分兼作法兰固定式管板计算**
**腐蚀后管板计算**
1.设计参数:
壳体内径 Di=600 mm
壳程设计压力 ps=0.3 MPa
管程设计压力 Pt=1.6 MPa
壳程设计温度 Ts=95 ℃
管程设计温度 Tt=350 ℃
装配温度 T0=20 ℃
壳体材料345R
壳体平均温度 θs=95 ℃
壳体名义厚度 δsn=16 mm
壳体有效厚度 δse=14.7 mm
壳体平均温度下弹性模量 Es=197250 MPa
壳体平均温度下热膨胀系数 αs=1.1489e-05 1/℃
壳体设计温度下许用应力 [σ]s=189 MPa
管箱材料: Q345R
管箱名义厚度 δhn=16 mm
管箱有效厚度 δhe=15 mm
管箱设计温度下弹性模量 Eh=178000 MPa
三角形布管
管子根数 n=109
管板材料名: Q345R
弹性模量 Ep=178000 MPa
换热管中心距 S=50 mm
隔板槽(包括拉杆和假管)面积 Ad=0 mm*mm
管板腐蚀裕度 c2p=2 mm
管板壳程隔板槽深度 Hs=0 mm
管板管程隔板槽深度 Hh=0 mm
管板输入厚度      δp=100 mm
刚度削弱系数 η=0.4
强度削弱系数 μ=0.4
管子材料名: 20(GB9948)
管子外径 d=25 mm
管子壁厚 δt=2 mm
管子公称长度 L=500 mm
管子失稳当量长度 lcr=247.5 mm
管子平均温度 θt=221 ℃
设计温度下许用应力 [σ]tt=98 MPa
设计温度下屈服应力 σst=147 MPa
设计温度下弹性模量 Ett=178000 MPa
平均温度下弹性模量 Et=189740 MPa
平均温度下热膨胀系数 αt=1.23802e-05 1/℃
管板与管板法兰厚度差        dt=0 mm
管板与管箱法兰厚度之比最小值xt=0.6 mm
法兰外直径 Do=760 mm
管箱法兰厚度 δf2=50 mm
基本法兰力矩 Mm=2.89022e+07 N*mm
管程压力操作工况下法兰力矩 Mp=2.74436e+07 N*mm
2.设计过程:
壳体内径面积 A=282743 mm*mm
壳体金属横截面积 As=28387.7 mm*mm
管子金属截面积 a=144.513 mm*mm
管子金属总截面积 na=15751.9 mm*mm
管子当量轴向弹性模量 Et*=189740 MPa
管束模数 Kt=16604.3
管子回转半径 i=8.16241
系数 Cr=154.602
换热管稳定许用压应力 [σ]cr=88.3897 MPa
管板开孔后面积 Al=229238 mm*mm
管板布管区面积 At=235992 mm*mm
布管区当量直径 Dt=548.155 mm
比值 Dt/Di=ρt=0.913592
系数 λ=0.810764
系数 β=0.0687143
管束与壳体刚度比 Q=0.53376
管子与壳体膨胀变形差 γ=0.00162675
管板计有效厚度 δ=97.7 mm
换热管有效长度 L=300 mm
管子加强系数 K=3.11469
系数 Σs=1.53505
系数 Σt=1.82587
法兰外径与内径之比 K=1.26667
系数 Y=8.34882
管子与壳体膨胀变形差 γ=0.00162675
jp=6
mm=1.43546  0.36078  -0.931516  0.337812  -1.38218  0.373485  
xmm=1.43546  0.36078  -0.931516  0.337812  -1.38218  0.373485  
G1e=0.553395  0.139087  0.359115  0.130232  0.532853  0.143985  
G1i=1.21475  0.357214  1.19327  0.362167  1.58628  0.354478  
zG1i=1.21475  0.350189  1.30083  0.3553  1.68949  0.347829  
xG1=1.21475  0.350189  1.30083  0.3553  1.68949  0.347829  
ksib=0.845938  0.411542  1.21649  0.4  1.14322  0.431279  
frb=1.17035  0.1431  -1.09215  0.130232  -1.52292  0.155244  
fri=0  -0.355416  -1.19552  -0.361885  -1.58764  -0.351971  
fr=1.17035  -0.355416  -1.19552  -0.361885  -1.58764  -0.362563  
G1=1.17035  -0.355416  -1.19552  -0.361885  -1.58764  -0.362563  
中心换热管应力-8.28087  1.27675  -39.1005  -24.5074  -34.4821  -24.9245  
周边换热管应力3.07698  -238.716  12.3949  -230.949  11.497  -230.296  11.4771  -231.867  
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
焊脚高度(胀接长度)l=2
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
标准要求的最小焊脚高度(胀接长度)l=2 mm
3.设计计算结果:
设计温度下许用应力[σ]rt=117MPa
校核管板厚度δd=100 mm
管板校核没通过
设置或改选刚度更小的膨胀节

******换热管强度计算******
换热管内压计算
计算合格

换热管外压计算
计算合格

换热管壳程压力试验外压计算
计算合格

**腐蚀前管板计算**
1.设计参数:
壳体内径 Di=600 mm
壳程设计压力 ps=0.3 MPa
管程设计压力 Pt=1.6 MPa
壳程设计温度 Ts=95 ℃
管程设计温度 Tt=350 ℃
装配温度 T0=20 ℃
壳体材料345R
壳体平均温度 θs=95 ℃
壳体名义厚度 δsn=16 mm
壳体有效厚度 δse=15.7 mm
壳体平均温度下弹性模量 Es=197250 MPa
壳体平均温度下热膨胀系数 αs=1.1489e-05 1/℃
壳体设计温度下许用应力 [σ]s=189 MPa
管箱材料: Q345R
管箱名义厚度 δhn=16 mm
管箱有效厚度 δhe=16 mm
管箱设计温度下弹性模量 Eh=178000 MPa
三角形布管
管子根数 n=109
管板材料名: Q345R
弹性模量 Ep=178000 MPa
换热管中心距 S=50 mm
隔板槽(包括拉杆和假管)面积 Ad=0 mm*mm
管板腐蚀裕度 c2p=0 mm
管板壳程隔板槽深度 Hs=0 mm
管板管程隔板槽深度 Hh=0 mm
管板输入厚度      δp=100 mm
刚度削弱系数 η=0.4
强度削弱系数 μ=0.4
管子材料名: 20(GB9948)
管子外径 d=25 mm
管子壁厚 δt=2 mm
管子公称长度 L=500 mm
管子失稳当量长度 lcr=247.5 mm
管子平均温度 θt=221 ℃
设计温度下许用应力 [σ]tt=98 MPa
设计温度下屈服应力 σst=147 MPa
设计温度下弹性模量 Ett=178000 MPa
平均温度下弹性模量 Et=189740 MPa
平均温度下热膨胀系数 αt=1.23802e-05 1/℃
管板与管板法兰厚度差        dt=0 mm
管板与管箱法兰厚度之比最小值xt=0.6 mm
法兰外直径 Do=760 mm
管箱法兰厚度 δf2=50 mm
基本法兰力矩 Mm=2.89022e+07 N*mm
管程压力操作工况下法兰力矩 Mp=2.74436e+07 N*mm
2.设计过程:
壳体内径面积 A=282743 mm*mm
壳体金属横截面积 As=30368.1 mm*mm
管子金属截面积 a=144.513 mm*mm
管子金属总截面积 na=15751.9 mm*mm
管子当量轴向弹性模量 Et*=189740 MPa
管束模数 Kt=16604.3
管子回转半径 i=8.16241
系数 Cr=154.602
换热管稳定许用压应力 [σ]cr=88.3897 MPa
管板开孔后面积 Al=229238 mm*mm
管板布管区面积 At=235992 mm*mm
布管区当量直径 Dt=548.155 mm
比值 Dt/Di=ρt=0.913592
系数 λ=0.810764
系数 β=0.0687143
管束与壳体刚度比 Q=0.49895
管子与壳体膨胀变形差 γ=0.00162675
管板计有效厚度 δ=99.7 mm
换热管有效长度 L=300 mm
管子加强系数 K=3.06771
系数 Σs=1.50929
系数 Σt=1.78294
法兰外径与内径之比 K=1.26667
系数 Y=8.34882
管子与壳体膨胀变形差 γ=0.00162675
jp=6
mm=1.41972  0.358794  -0.887973  0.333442  -1.30875  0.370608  
xmm=1.41972  0.358795  -0.887973  0.333442  -1.30875  0.370608  
G1e=0.555709  0.140439  0.347571  0.130516  0.51227  0.145063  
G1i=1.22074  0.371218  1.17482  0.377272  1.54474  0.368397  
zG1i=1.22074  0.363639  1.28251  0.369614  1.65006  0.361434  
xG1=1.22074  0.363639  1.28251  0.369614  1.65006  0.361434  
ksib=0.846863  0.417125  1.22456  0.4  1.14985  0.435456  
frb=1.17652  0.146452  -1.06405  0.130516  -1.47259  0.157922  
fri=0  -0.369292  -1.17708  -0.376449  -1.5479  -0.366053  
fr=1.17652  -0.369292  -1.17708  -0.376449  -1.5479  -0.377081  
G1=1.17652  -0.369292  -1.17708  -0.376449  -1.5479  -0.377081  
中心换热管应力-8.30042  -2.9138  -38.4829  -27.6147  -33.9097  -28.5231  
周边换热管应力2.80617  -241.466  11.652  -234.188  10.7766  -233.496  10.7695  -235.071  
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
管子压应力-σt大于(1.2)*[σ]cr应加膨胀节或减小折流板间距
焊脚高度(胀接长度)l=2
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
拉脱应力q>(3)*[q]改变管板和管子连接形式
标准要求的最小焊脚高度(胀接长度)l=2 mm
3.设计计算结果:
设计温度下许用应力[σ]rt=117MPa
校核管板厚度δd=100 mm
管板校核没通过
设置或改选刚度更小的膨胀节

       管箱法兰计算
**********窄面法兰计算**********
计算压力(MPa):1.600000
设计温度(度C):350.000000
t=50.000000mm 时:
应力计算:
轴向应力 σH=149.44MPa
切向应力 σT=34.91MPa
径向应力 σR=30.22MPa
(σH+σT)/2或(σH+σR)/2较大者=92.18Pa
J=0.503545
校核合格
预紧工况剪应力τ1(MPa):10.796474
操作工况剪应力τ2(MPa):5.394146
剪应力校核合格

壁温不输入的话是一定可以过去的

别输入壁温，壁温你输入的也不对

这可是工艺计算的活，那你去学工艺计算吧，让你师傅教你

温差这么大，是应该加膨胀节的,另外管程1.6mpa 350°，法兰应选2.5mpa，16mn锻件

呵呵，我也学习一下，换热器、换热机组、水处理需要，