GB150与JB4732的开孔应力集中系数不一致

有没有人研究过，为什么GB150.3-2011中的6.6条圆筒径向接管开孔补强设计的分析法中的应力强度集中系数K与Km图表查值与JB 4732-1995（2005确认）中的附录J中的图表插值对应不上的问题：同样的一个接管，例如外径500，厚10的圆筒开350，厚18的开孔接管，按照JB4732插图，K取值大约4.9，而按GB150，k才约2.6，两者相差了约一倍。
不知道是不是JB4732的附图是不是有错，还是我没有查对，请各位大神看一看，帮忙分析一下原因。

你看一下GB150的勘误表，有这个图的勘误，在论坛里可以下

有勘误，修改了，没研究这么深

勘误表并没有勘误ρ=0.7这张图，我查了一下，貌似的确差别很大，不仅是楼主说的工况，整幅图都不同。随便取两个点，例如λ=8，δet/δe=2,4735K≈7.5，150k≈5.1；λ=7，δet/δe=0.8,4735K≈9.75，150k≈7.2。另外ρ=其他数值也有不同，还请大家分析下。

没想过那么多，估计是以新的为准，毕竟过好几年了，计算和理论有了改进了吧

还有就是JB4732采用的理论基础，强度准则是否跟GB150有所不同造成的，比如许用应力，安全系数，弹塑理论，失效准则什么的，

这两个标准不能混用，GB 150 和 JB 4732 在理论基础、力学模型、计算方法、对材料的要求、制造要求都不同，没有理由一定要查出相同的数值。

楼主搞混了

150采用第一强度理论，JB 4732采用第三强度理论，理论基础不一样，同样的参数，取值就不一样

任何标准，都是一个体系，抛开整个标准体系的不同，单单纠结于某一点的差别，是没有意义的

一般，GB150是在原来JB4732上发展而来的，开孔率扩大了，可能理论更完善了。
抛开混用不谈，正常而言，同种条件，感觉用JB4732得到的结果比GB150应该更小，或更容易通过校核，因为管理，检测，制造更严，许用应力更高，所以JB4732其中一个好处就是可以节省材料，
出现GB150的K值反而小于JB4732的是有点费解，也许是现在分析法比以前大为进步，计算方法精确度提高了，降低了安全系数，材料性能进步了