17- 电厂蒸汽锅炉扩能利用原有烟气脱硫洗涤塔除沫除尘器的解决办法

      最近，有某热电企业，对其原有蒸汽锅炉进行大幅扩能后，锅炉烟气量大幅增加至原来3倍量。而基于现有场地限制和投资考虑，企业打算在对原有烟气脱硫洗涤塔利旧基础上，寻求专业脱硫洗涤方案提供方提交满足达标排放前提下的优秀竞争性方案。
      由于保留原有脱硫洗涤吸收塔，扩能后锅炉烟气在原有塔径截面上流速增加至3倍。优化设计并增加脱硫液喷淋密度，可以达到脱硫目标。但高气速下的烟气除沫除雾方案遭遇挑战。无论是按照目前国内外主流的平板型（FLAT型）叶片布置方案，抑或是屋脊型（ROOF型）叶片布置方案，叶片法线烟气流速均大幅超过满足除沫要求的叶片运行上限值。请海友们帮助出出主意，讨论是否还有更好的除沫方案？

     此外，这里也罗列本人在海川化工论坛上发布的如下专业讨论帖，供大家链接参与讨论：

13、关于关于气固分离场合旋风分离器入口装置问题改进探讨，请链接http://bbs.hcbbs.com/thread-1614524-1-1.html参与讨论。
14、关于旋流管/旋流板除沫器用于锅炉烟气湿法脱硫除沫产生的问题，请链接http://bbs.hcbbs.com/thread-1599605-1-1.html参与讨论。

35、关于关于环丁砜装置二氧化硫制备单元SO2中液态硫磺沫脱除讨论，http://bbs.hcbbs.com/thread-1616252-1-1.html。

37、关于MMA甲基丙烯酸甲酯项目原料C4烃/水聚结分离器应用，请链接 http://bbs.hcbbs.com/thread-1617142-1-1.html 参与讨论。

未完待续......

38、关于氯碱厂废气与焦炉气混烧余热回收降温洗涤驰放气挟带液沫脱除措施，请链接http://bbs.hcbbs.com/thread-1617257-1-1.html参与讨论。

40、关于环己酮装置氧化单元烷醇酮与废碱液分离器运行不稳定导致后续聚结分离器运行问题，请链接http://bbs.hcbbs.com/thread-1620515-1-1.html参与讨论。  





未完待续......

luoli519 发表于 2016-9-20 19:44
40、关于环己酮装置氧化单元烷醇酮与废碱液分离器运行不稳定导致后续聚结分离器运行问题，请链接http://bbs ...

警告：请不要在你发的这5个帖子内发相同的内容，在若发现按照灌水处理。
附：5个帖子分别是：
1、关于环丁砜装置精馏单元真空泵抽排气系统羽叶式高效除沫除臭分离器设置讨论
2、废盐废碱焚烧炉烟气布袋除尘和电除尘器后续多因子旋流子母保险分离除尘器-NOVE.
3、己内酰胺装置硫酸铵混合酸稀液多效蒸发结晶器二次蒸汽挟带铵液沫导致氨氮严重
4、电厂脱硫洗涤塔除沫器系统选型设计、安装运行、维护管理经验交流
5、电厂蒸汽锅炉大幅扩能却利用原有烟气脱硫洗涤塔的解决办法-NOVEL诺卫能源

灰色轨迹01 发表于 2016-9-20 23:00
警告：请不要在你发的这5个帖子内发相同的内容，在若发现按照灌水处理。
附：5个帖子分别是：
1、关于 ...

      好的，以后把相同的参考文献帖子，合并到其中一个去。

      采用羽叶分离内件技术以改变内件组态型式，即采用法线气流流速更高上限值的新型内件及其专利组态技术，完全可以实现对原尺寸塔体而处理3倍量以上烟气流量的目的。请链接https://bbs.hcbbs.com/thread-1354813-1-1.html或登录www.novelseparationtech.com 进一步了解更多技术细节。

      关于动力学分离技术及其内件设计计算，需要提醒大家如下：
      国内外有的厂家也开始模仿采用NOVEL公司的羽叶分离内件。但是，羽叶分离技术，是基于其精准动力学分离系统平台设计技术获得的设计结果和组态形式。必须根据不同温度和压力工况下的气相组成和平均分子量、基于空气为参照系统的气相比较压缩因子、气相粘度、气相密度、气相流量，以及液相密度、液相粘度、液相表面张力和上限液相流量等流体动力学参数，在其精准动力学分离系统平台设计技术获得的设计结果和组态形式。

    同样的工况和工艺数据，非专业公司计算设计得到的结果，与专业的动力学分离技术公司在其动力学分离精准计算设计平台上获得的设计结果，相差很大。其中最主要的设计计算差异之一，在于其工况下的气相压缩因子差别。       须知，精准可靠的动力学分离技术及其内件，必须通过事先模型平台实验验证。事前模型平台试验，最安全最易得的气相介质就是空气。因此，国际上的动力学分离事前模型，都是以空气为介质的系统。用动力学分离系统平台模型去无限逼近真实工况，就必须将真实工况下的气相以接近大气压下的空气为参照体系，来获得相对于大气压下空气的压缩因子。这个压缩因子，与手册上查的以理想气体为参照体系的压缩因子值是大不相同的！！
      非专业的动力学分离技术公司所采用的压缩因子，就是从手册上查到的理想状态下的压缩因子值。以此理想压缩因子来计算获得的工况下体积过流速度，与实际工况下通过动力学分离技术内件的体积过流速度有很大差别。工况下不同过流体积流速得到的分离效率，自然差距很大！企业都抱怨说他们的旋风分离器，分离效果比设计值差得多。自然，旋风分离器也属于动力学分离器。把理想气体压缩因子误以为拟大气压下空气相对压缩因子进行设计计算，是造成国内外公司设计制造出来的旋风分离器，在运行中的实际分离效率与计算分离效率相差很大的原因所在。即，直接照搬了手册上的理想状态的压缩因子，而动力学分离设计模型中与流速相关的参数转换中的压缩因子是指拟大气压力下的空气为参照体系的压缩因子！

      除了事前动力学分离设计模型中与流速相关的压缩因子出现大错误导致设计结果出现错误外，再谈内件组态问题。
      专业动力学分离技术公司的事前动力学分离计算设计系统平台，准确地讲，只对应一种动力学分离内件基本组态，即内件流道内部几何参数，如流道长度、流道包含的重复分离单元数量、每个分离单元的流道间距、分离单元长度、动量变换角度、动量变换次数、液相反射收集角度、次级流道液相存储空间尺寸、次级流道抗堵塞尺寸、次级流道抗二次旋流几何尺寸等等，均已经一一对应。相反，国内外非专业分离技术公司，只顾模仿内件组态外形如百叶窗，而对于流道宽度、流道长度、流道内部参数全然不顾，反正不少设计院和业主都与他们自己一样不懂动力学分离技术，只要外观模仿得相像百叶窗，又为了节省材料降成本，低价中标，其布置的内件间距数倍于标准数据而流道长度只有标准的几分之一，这样仿制的所谓动力学气液除沫分离器，能高效分离运行才怪？！设计院和业主朋友们请甄别。

       由于保留原有脱硫洗涤吸收塔，扩能后锅炉烟气在原有塔径截面上流速增加至3倍。优化设计并增加脱硫液喷淋密度，可以达到脱硫目标。但高气速下的烟气除沫除雾方案遭遇挑战。无论是按照目前国内外主流的平板型（FLAT型）叶片布置方案，抑或是屋脊型（ROOF型）叶片布置方案，叶片法线烟气流速均大幅超过满足除沫要求的叶片运行上限值。      
      采用G50型羽叶分离内件方案升级原来的平板型（FLAT型）叶片布置方案或屋脊型（ROOF型）叶片布置方案，完全可以实现塔体利旧而气量增加3倍甚至更高倍数的增幅。

41、关于己内酰胺装置精馏单元高真空抽排气流挟带的己内酰胺液滴液沫回收捕集探讨，请链接http://bbs.hcbbs.com/thread-1621905-1-1.html参与讨论。
42、关于己内酰胺装置NO还原单元循环氢气压缩机入口带液问题解决方案，请链接http://bbs.hcbbs.com/thread-1622897-1-1.html参与讨论。

最近，Novel公司官上传了如下内容：
1、动力伞式分离器图纸；
2、流化床气固分离器图纸；