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标题: 127- 重催烟气湿法脱硫洗涤塔专用羽叶分离器对EDV工艺水珠分离器升级讨论 [打印本页]

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 16:30
标题: 127- 重催烟气湿法脱硫洗涤塔专用羽叶分离器对EDV工艺水珠分离器升级讨论
本帖最后由 luoli519 于 2023-9-27 09:47 编辑

上月，我司应中石油某石化公司邀请，前往该石化公司为其现有两套重催装置烟气湿法脱硫洗涤系统原来采用EDV工艺包附带的水珠分离器及其隐患问题，利用我方拥有的重催装置烟脱系统专用羽叶分离专利技术及设备，对原有系统设备进行技术升级改造。请大家结合自身重催装置采用EDV工艺包水珠分离器的运行情况，包括运行压降、分离效率、烟气飘雨和落盐、地面结冰、烟羽情形等方面一起讨论。

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 16:52
不少炼化企业，尤其是沿海东南、华东、华北甚至东北区域的中石油、中石化系统的炼化企业重催装置采用EDV工艺包及其附带的水珠分离器，对烟气洗涤塔内的携带含盐液滴液沫和粉尘颗粒物的烟气进行除沫分离。投入运行后，业主纷纷反馈其烟囱排放的烟气含水含盐量高，烟羽长面积大，且烟气不时发生“落雨”“下盐”“冬季装置地面结冰”等隐患问题，面临不小的环保压力和操作人员安全隐患。企业决定对其进行技术升级改造。

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 17:13
水珠分离器，其关键内件与曲面锥分离器一样，属于简易的单级旋流板式分离器。其由一组旋片以简易扇形状并联布置，即头部重叠在一起而尾部沿一定旋转角度分散布置的雪弗龙光板。气流穿过旋流板内件时，发生轻度旋转，气流携带的重相分散质以较低的离心因子发生位移而部分与气相主流分离，混合流在此类分离器中的离心因子小于0.1g即只有大约十分之一重力加速度，分离效率低，只能对气流携带的段塞流和大液滴进行初步分离。这种分离器，源于上世纪40年代前后对雪弗龙光板简易分离器的结构变形衍生而来。

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 17:35
本帖最后由 luoli519 于 2018-11-19 18:59 编辑

水珠分离器，与曲面锥分离器，本质上一样，就是旋流板简易分离器。只是在不同行业不同应用领域的称谓和叫法不同而已。在煤炭矿石破碎机组上用于袋式除尘器前置预分离器，就叫作大众化的“旋流板”。用在燃煤热电厂锅炉烟气初级分离时，称作“旋流管”。用在重催装置烟脱系统，有的叫作“曲面锥”“双曲锥”；而在EDV工艺包中称作“水珠分离器”，十分形象，用于分离大水珠，不能用于精密除沫、不能解决烟气“下雨”“落盐”“白烟”“结冰”等问题。确切地说，EDV水珠分离器处理后的烟气含水量，应该高于甚至远高于WGS填料除沫器。而采用EDV水珠分离器的炼化企业绝大多数位于华东、华南、东南、南方等年均相对高环境温度、水资源丰富的区域，烟囱排放烟气“下雨”“落盐”“白烟”在以往*以为常而往往不被人们加以重视，只是最近两年人们的环保观念加强后才陆续关注而已。而地处北方区域，尤其是西北、东北区域采用EDV水珠分离器的炼化企业，冬季环境温度远低于零度，烟气携带的含盐液滴液沫在此温度下落到地面、屋面、管廊和管线仪表上会不断加厚结成冰，对操作人员安全、设备管线仪表安全等构成明显隐患而深有感触。因而，北方区域采用EDV水珠分离器的炼化企业，对原有水珠分离器装置的技术改造迫切性更高更强。

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 17:44
水珠分离器的优点在于，抗堵塞能力较好。虽然，扇柄或锥头附近因空间间隙小而会被气流携带的凝胶质或颗粒物附着聚集甚至堵塞，但远离扇柄或锥头的远端位置的间隙很大而不宜堵塞。

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 17:53
还有一点需要说明的是，这类旋流板分离器，借助旋流板内件迫使流体发生旋转产生离心力而实现轻重两相相对位移分离。在同一旋转半径下，气流线速度越大，离心力越大，分离较好；但是，气流线速度越大，气流与旋流板、气流与分离器壳壁发生摩擦、气流内耗散等也会越大，导致运行压降上升更大，产生烟气排放不畅、“憋气”等不足。因此，这类分离器的分离效率与运行压降是一对矛盾，在常压、低压工况下难以很好协调解决，因而，该类分离器不适合于重催烟气、热电厂燃煤锅炉等常压、低压工况烟气处理。

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 18:02
本帖最后由 luoli519 于 2018-11-19 18:10 编辑

EDV工艺用于重催装置烟脱洗涤系统处理，其相对于重催装置烟脱处理的另一主要工艺WGS工艺而言的优势在于，EDV工艺对烟气的喷淋洗涤强度高。例如，EDV工艺中，烟气从洗涤塔入口一进入洗涤塔，便设置有入口一级激冷喷淋增湿系统，紧接着烟气又被洗涤塔中下部设置的4级高强度喷淋增湿系统进一步降温、洗涤除尘、脱硫。而WGS工艺在入口设置文丘里喷淋洗涤管，而直到烟气进入洗涤塔内上行到接近填料除沫器时，才又设置一级喷淋系统且强度未必满足喷淋洗涤规范。

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 18:03
本帖最后由 luoli519 于 2019-7-2 15:21 编辑

请看EDV工艺洗涤塔烟气入口段图片：

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 18:14
本帖最后由 luoli519 于 2019-7-2 15:21 编辑

以喷淋洗涤高强度、喷淋洗涤液循环大流量高倍率为代价，EDV工艺又设置滤清模块对烟气进行第六次洗涤、除尘、脱硫。请见下图：

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 18:23
EDV滤清模块上部一组喷头，沿烟气上升方向逆向交盖喷淋；喷淋洗涤液在滤清管喉附近区域与上升气流形成相互逆向液泡高表面相互接触，完成洗涤和脱硫反应。更须补充说明的是，在滤清模块中部，还专门设置了新鲜碱液和补水口，补充口的碱液标准浓度为30%。经过如此6道高强度喷淋、洗涤、除尘和脱硫，不用担心烟气粉尘和硫指标了。

作者: luoli519 时间: 2018-11-19 18:30
本帖最后由 luoli519 于 2018-11-19 18:35 编辑

经过上述高强度、近乎疯狂洗涤脱硫工序后，烟气中的粉尘和硫肯定降下来了。当然，运行能耗和成本也肯定不低。但是，这么6道近乎疯狂喷淋洗涤，再加之气液两相在滤清管喉区域激烈混合后，烟气携带的液滴液沫以及液滴液沫溶解携带的盐量必然大幅增加。其对后续水珠分离器运行带来严峻挑战。水珠分离器能行吗？

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 10:19
要回答水珠分离器能否扛得住这么高强度的烟气喷淋洗涤带来的液滴液沫高负荷携带工况，咱们来看看水珠分离器的布置图。其实，我们前面讨论国外水珠分离器的由来、结构特点和主要应用局限情况时，已经有答案。并且，前述采用水珠分离器的重催装置业主纷纷要求对其进行技术升级改造，也是答案。不过，我们还是来看看EDV烟脱洗涤工艺中的水珠分离器布置情况。

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 10:20
本帖最后由 luoli519 于 2019-7-2 15:22 编辑

下图是水珠分离器在EDV烟脱洗涤工艺的布置图：

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 10:30
从上图可以看到：1、烟气沿洗涤塔上行到水珠分离器顶部，然后向下折返进入水珠分离器的大直径旋流板分离筒。2、气流经过大直径旋流板分离筒旋转下行，部分段塞流和大液滴分离下来并经中下部排液口排放。3、烟气继续下行到水珠分离器底部后，再次折返，上行至烟囱排放。4、水珠分离器底部积液通过底部排液口排放。

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 10:51
从水珠分离器图上，我们还可以分析：1、大流量烟气经过水珠分离器长达好几米的大尺寸折返，尤其是第一次与热烟气自然上升方向逆向折返，会形成"憋气”，压降自然不小。2、烟气借助旋流板而旋转，烟气与旋流板、烟气与筒壁、烟气内部碰撞内耗散等压损不小。3、由于水珠分离器借助旋流板产生弱旋转离心力而对部分大尺寸液滴进行分离，若旋转速度小了则分离效率更低，若旋转速度大了则运行压降高。因而，该类分离器的操作弹性明显受限。4、有的业主反馈，他们的水珠分离器运行压降很高。如果水珠分离器运行压降很高，则水珠分离器底部压力就更低；而其底部排液是通过连通器原理以压力平衡方式排液，底部压力低则势必有更多液体停留在排液管中形成高液柱以平衡烟气进入分离器前的高压力。因此，水珠分离器底部必然排液不尽。水珠分离器底部有积液甚至积液明显，会被折返上行的烟气再次分散进入烟气形成烟气再次带液。

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 10:52
本帖最后由 luoli519 于 2019-7-2 14:21 编辑

大家再来看一张水珠分离器大直径旋流板分离筒的俯视图：

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 11:04
这张图让大家有种似曾相识之感。是的，这是贝尔格EDV工艺水珠分离器内件节选图。大家也会在旋流管除沫器、曲面锥分离器、旋流板中看到。
从水珠分离器旋流板内件图中，可以看到：1、旋片就是简易旋片，即雪弗龙光板，结构简单、造价低。2、旋片采用单级并联，以一定倾角扇形分布。3、旋片中心部位的间隙小，而四周边沿部位的间隙很大。

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 11:18
如前面所说，水珠分离器，属于旋流分离范畴，也是动力学分离器，必须把完整的工况参数群作为精准输入，通过精准动力学分离计算和组态系统平台以获得精准输出的组态结构参数技术方案。比如，旋片布置的旋转倾角、锥径比、旋片数量、旋转半径、分离筒数量和尺寸等，都需要通过精准动力学分离计算和组态系统平台加以精准确定。
国内绝大多数分离器供方和国外非专业动力学分离技术公司，没有精准动力学分离计算和组态系统平台，水珠分离器旋片布置的旋转倾角、锥径比、旋片数量、旋转半径、分离筒数量和尺寸等，往往凭经验、靠大概+估计甚至拍脑袋方式出技术方案，其分离器在实际运行的使用效果必然差距很大，无法达到理想的分离效果。这点一定得请设计院和业主技术人员加以重视，找专业动力学分离技术公司进行技术把关，不能让分离器供方凭经验、靠大概+估计甚至拍脑袋方式蒙混过关。

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 11:45
之所以提醒设计院和业主技术人员找专业动力学分离技术公司进行技术把关，不能让国内绝大多数分离器供方和国外非专业动力学分离技术公司凭经验、靠大概+估计甚至拍脑袋方式蒙混过关，这里以实例进行说明。某石化企业建有多套重催装置，其烟脱系统都采用EDV湿法烟气洗涤工艺水珠分离器。但最大装置和最小装置的烟气量相差好几倍，但国外非专业动力学分离技术公司和国内水珠分离器供方提供的水珠分离器显然没有通过精准动力学分离计算和组态设计平台获得精准组态结构技术方案，凭经验、靠大概+估计甚至拍脑袋方式制造提供分离器。以其水珠分离器分离筒直径参数和分离筒数量设置为例，最大装置和最小装置的水珠分离器分离筒直径参数相差不大，而对应的分离筒数量却与两套装置烟气处理量明显不对应。于是，大装置运行的水珠分离器运行压降很高，但分离效果较好；而小装置运行的水珠分离器运行压降倒是较低，但分离效果很不理想。
大家知道，对于同样的旋流分离器，分离效率与流体旋转半径成反比。在同一工况下，水珠分离器分离筒半径越大，分离效率越低。国外对旋流分离器的精准计算和组态设计经过数十年理论、实践相互验证、修正和完善，已经形成一套严密严谨的计算设计系统。从分离效率由高到低的顺序出现的旋流筒直径通常有：高分离效率尺寸2英寸和4英寸，中等分离效率尺寸6英寸和8英寸，低分离效率尺寸10英寸-32英寸，以及低低分离效率尺寸大于32英寸。并且，分离旋转尺寸越大，不仅分离效率大幅下降，并且，其操作弹性也随之大幅下降。

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 11:52
本帖最后由 luoli519 于 2019-7-2 14:21 编辑

除却EDV工艺采用的水珠分离器，曲面锥在热电锅炉烟气初级分离中可能也会出现，甚至在石化企业热电厂锅炉烟气初级分离中也可能出现。大家可通过下图曲面锥关键内件简易旋流板图片比较比对，就会发现二者的分离内件结构、分离运行方式以及初级分离应用场合几乎一样。关于曲面锥的详细讨论，请大家在海川论坛内直接点击https://bbs.hcbbs.com/thread-2025564-1-1.html进行参考。

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 12:02
为了把重催装置烟脱洗涤系统中专用羽叶分离器与水珠分离器的区别介绍清楚，这里提供资料供大家分析讨论如下：

作者: jh_zzhanc 时间: 2018-11-20 13:17
“确切地说，EDV水珠分离器处理后的烟气含水量，应该高于甚至远高于WGS填料除沫器。”
我们的实际情况是WGS冬季“下雨”比EDV 要厉害，是操作原因？

作者: jh_zzhanc 时间: 2018-11-20 13:21
对EDV改造是不是得把原来水珠分离器、及上部烟囱整体更换啊？

作者: luoli519 时间: 2018-11-20 14:39

jh_zzhanc 发表于 2018-11-20 13:21
对EDV改造是不是得把原来水珠分离器、及上部烟囱整体更换啊？

采用重催装置烟脱系统专用羽叶分离器对EDV原来水珠分离器进行技术升级改造，通常保留原有上部烟囱利旧使用。而至于是否对洗涤塔内原来布置的水珠分离器移除，需要根据羽叶分离器安装空间需要而决定。

作者: luoli519 时间: 2018-11-21 20:12
本帖最后由 luoli519 于 2018-11-21 20:20 编辑

jh_zzhanc 发表于 2018-11-20 13:17
“确切地说，EDV水珠分离器处理后的烟气含水量，应该高于甚至远高于WGS填料除沫器。”
我们的实际情况是WG ...

在相同工况条件和相同洗涤塔/烟囱尺寸条件下，WGS工艺处理后烟气带液量比EDV工艺后处理烟气带液量小，这是从气液分离原理和分离内件结构性能比较分析得出的客观结论。但设计单位在工艺选择和设备设计上，则有不同取向和侧重：EDV工艺包对烟气在洗涤塔/烟囱中的流速设计更保守、洗涤塔/烟囱中烟气过流横截面面积系数放得更大，相应的设备造价更高；WGS工艺包对烟气在洗涤塔/烟囱中的流速设计更高、洗涤塔/烟囱中烟气过流横截面面积系数放得更小，相应的设备造价更有竞争优势，尤其是设计单位EPC总包项目。经济造价因素的考量影响了工艺效果，而并非工艺包本身技术因素使然。
建议大家多考察对比几家同时建设采用WGS和EDV工艺的重催装置企业，对其洗涤塔/烟囱尺寸、烟气处理量、投资成本和运行成本、烟囱排放气带液等情况进行统计比较分析，就会得出客观的技术经济评判。

作者: luoli519 时间: 2018-11-23 10:52
本帖最后由 luoli519 于 2023-9-27 10:09 编辑

jh_zzhanc 发表于 2018-11-20 13:17
“确切地说，EDV水珠分离器处理后的烟气含水量，应该高于甚至远高于WGS填料除沫器。”
我们的实际情况是WG ...

我司采用专用羽叶分离器针对WGS工艺烟脱洗涤系统洗涤塔/烟囱直径偏小而产生烟气带液带盐造成“飘雨”“下盐”“结冰”等隐患治理和烟气提标项目成功进行技术升级改造和连续运行验证，得业主单位和中石油炼化板块的充分肯定和赞誉。

作者: 永安环保 时间: 2019-4-28 11:29
有哪几家改造业绩？

作者: 永安环保 时间: 2019-4-28 11:54
相关产品介绍、业绩请给我也发下，1603665975@qq.com，谢谢！

作者: luoli519 时间: 2019-6-8 15:21

永安环保发表于 2019-4-28 11:29
有哪几家改造业绩？

请登录·公司官网查询相关信息。谢谢！

作者: luoli519 时间: 2021-10-11 16:32
近一段时间，我方应邀对几家采用EDV工艺进行烟气处理的装置进行调研准备采用羽叶分离除雾器进行对应技术升级改造方案。这里把了解到的一些关于EDV工艺烟气处理装置情况分享给大家对照讨论提升。

作者: luoli519 时间: 2021-10-11 16:48
本帖最后由 luoli519 于 2021-10-11 17:01 编辑

   这里与大家讨论一下EDV湿法洗涤脱硫工艺在华北某石化公司重催装置再生烟气处理装置的应用运行状况：
   1、这套装置在催化剂再生器添加了S素转移剂，将大量硫转移到再生油气中在后续干气脱硫工序以硫磺回收方式完成回收。因而，烟气在进入EDV工序时SO2浓度只有~650mg/Nm^3，远低于EDV工艺包正常设计烟气进气SO2含量在4200~8400mg/Nm^3范围。由于进气烟气携带的SO2浓度只有正常设计烟气SO2含量约15%，烟囱出口排放烟气SO2测量平均值不到20mg/Nm^3. 在交流中，业主人员说如果进气烟气SO2浓度达到正常设计烟气SO2含量，则其烟囱出口排放烟气SO2测量值是否能稳定达到设计值150mg/Nm^3以下还很难说。业主人员还补充说，虽然烟囱出口排放烟气SO2测量平均值不到20mg/Nm^3，但烟囱排放口烟气SO2含量不稳定，有时峰值甚至超过100mg/Nm^3。业主分析原因，推测是喷淋系统管线设备原来的防腐内衬、挂片有脱落造成喷淋不畅、喷淋洗涤不足等原因所导致。

作者: luoli519 时间: 2021-10-11 16:55
2、业主人员在交流中谈到，这套EDV烟气处理装置由于建设时间较早，没有上马臭氧化脱硝装置部分。因而，其排放烟气不存在EDV臭氧化脱硝脱硫装置普遍反馈的其烟囱排放烟气臭氧浓度不稳定甚至超标造成对周边花草树木及大气环境造成的危害。

作者: luoli519 时间: 2021-10-11 17:11
3、业主反应还有一个很头疼的问题是，氧化罐废水COD不达标，有时超过18000mg/L。设计方说氧化不到位，于是开启两台氧化鼓风机，结果导致氧化罐释放出大量酸雾，50米范围内不能进人。于是，大家又反推其循环浆液PH值设置不当才导致氧化罐酸性状态释出酸雾。后来，更换成反冲洗式PH计，并控制循环浆液PH值呈弱碱性，问题才得到明显改观。这个经验教训，值得所有烟气脱硫装置操作人员借鉴。

作者: luoli519 时间: 2021-10-11 17:20
4、最后一点，便是烟囱排放烟气漂水明显，烟气含湿量大，烟囱烟气下沉到地面周边。晴日里肉眼能看到雨霏、彩虹。冬季里塔架和管线设备因烟气漂水而出现严重挂冰，装置周边地面结冰厚，易造成操作人员靠近装置巡检时摔跟斗。业主说，该装置当初没有安装EDV水珠分离器，因为听说其它装置安装水珠分离器的效果也不好，当初就节省投资没有安装EDV水珠分离器。

作者: luoli519 时间: 2021-10-13 11:35
   我今天与大家一起交流一下我们了解的EDV湿法洗涤脱硫工艺在华东某石化公司350万吨/年渣油催化裂化装置再生烟气处理装置的应用运行状况：
   1、该套EDV工艺渣油催化裂化装置再生烟气处理系统，包含臭氧化催化反应装置和碱液洗涤塔装置。
   2、臭氧化催化反应装置，主要把入口烟气中的NO、NO2与臭氧反应转化为N2O5通过后续碱液洗涤脱除。但是，在臭氧化催化反应装置过量未反应的臭氧，容易造成洗涤塔烟囱排放烟气臭氧超标。为了减轻烟囱排放烟气臭氧，需要控制循环浆液较低PH值且加大循环浆液入塔循环喷淋强度，从而使循环浆液中的亚硫酸盐消耗烟气中的过量臭氧而转化为硫酸盐。
   3、为了消耗烟气中过量臭氧而在洗涤塔中控制循环浆液较低PH值，导致系统管线设备及内件腐蚀严重。循环浆液PH值控制偏高，又会造成循环浆液中的亚硫酸盐与臭氧反应速度降低，且循环浆液PH值实际控制很难稳定，操作难度较大。

作者: luoli519 时间: 2021-10-13 11:53
4、为了消耗烟气中过量臭氧而在洗涤塔中需要加大循环浆液喷淋强度以促进臭氧消耗，却**增加了烟气中的循环浆液液滴液沫、硫酸盐和粉尘携带量，需要后续采用新鲜水对携带有大量浆液液滴液沫、硫酸盐和粉尘的烟气进行洗脱，进一步增加了水珠分离器工作负荷和难度。从本帖前面关于水珠分离器讨论中可知，由于水珠分离器径向尺寸大，烟气工况压力接近常压与烟囱排放口常压之间压差驱动力很低，水珠分离器的离心分离效果本身就不佳；而因加大洗涤塔中循环浆液喷淋强度和新鲜水洗脱强度带来更大负荷和难度的烟气气液固分离，必然造成水珠分离器恶性循环。在本装置洗涤塔安装了12套水珠分离器，但烟囱排放烟气带液飘水量现象明显。

作者: luoli519 时间: 2021-10-13 12:05
5、氧化罐废水处理的COD严重超标，也让装置操作人员苦恼不已。COD超标主要是亚硫酸盐氧化不彻底，而亚硫酸盐氧化不彻底的进一步原因，则是为了减轻因水珠分离器对烟气脱液分离能力差导致烟囱排放口烟气带液漂水问题，不得不降低洗涤塔内循环浆液循环喷淋强度，从而使循环浆液中的亚硫酸盐氧化反应深度不够，COD严重超标。实际上，降低洗涤塔内循环浆液循环喷淋强度的操作，不仅导致外排循环浆液COD严重超标，并且，烟囱排放烟气臭氧也会严重超标。这应该是装置操作人员为了迁就水珠分离器设备分离性能差而未按工艺要求保证循环浆液喷淋强度的操作问题。

作者: luoli519 时间: 2021-10-13 12:19
此外，该套洗涤塔内安装的滤清模块，即通过设置在众多小尺寸文丘里管束顶部的喷嘴喷出的吸收液，与自下而上流经众多小尺寸文丘里管束的烟气，逆向碰撞接触反应，以吸收烟气中的酸性气体（包括臭氧化反应形成的N2O5和SO3，以及烟气自身含有的SO2和CO2）.该工艺包之所以英文EDV命名，大写字母V就是Venturei（文丘里）的词首子母，而大家都知道气流在文丘里管束中节流膨胀会形成明显的运行压差的，而该滤清模块的实际运行压差已经接近1500Pa占据整套洗涤塔绝大部分运行压差。再加之后续超负荷运行的水珠分离器的工作压降，则洗涤塔运行总压降还会上升而引起排烟不畅。

作者: luoli519 时间: 2021-10-13 17:19
本帖最后由 luoli519 于 2021-10-14 13:04 编辑

   我方应邀调查了解的第三家应用EDV湿法洗涤脱硫工艺装置是东北某石化公司80万吨/年重油催化裂化装置再生烟气处理装置，其应用运行情况如下：
   1、该重催装置催化剂再生工艺中，一再采用贫氧，二再采用富氧，并且在再生器中添加硫素转移剂，将催化剂再生产生的S素转入再生油气中去干气脱硫单元进行硫回收制成硫磺作为副产品销售。因此，该重催装置再生烟气中二氧化硫含量远低于EDV工艺正常设计烟气SO2含量值。
   2、由于该重催装置产生的再生烟气中二氧化硫含量远低于EDV工艺重催装置烟气烟气SO2正常设计值，且出于运行成本考量，其再生烟气脱硫EDV工艺所采用的碱性吸收剂为苛性钠镁复合吸收剂。

作者: luoli519 时间: 2021-10-13 17:22
   3、洗涤塔中下部烟气通过滤清模块中的小尺寸文丘里管束，强化对烟气中所含酸性气吸收。但由于烟气通过滤清模块中的小尺寸文丘里管束存在节流膨胀效应，混溶于烟气携带的液滴液沫中的部分盐和粉尘会从湿态转变为干态而释放到烟气，易造成后续内件组粉尘和结晶盐积聚堵塞导致压降超标。该装置洗涤塔运行压降超过2000Pa。
   4、该装置水珠分离器分离效率也表现不佳，为了降低水珠分离器工作负荷，对洗涤塔各层喷淋设置独立供液阀组对烟气喷淋强度进行控制。为了防犯阀组堵塞使喷淋中断，还专门设置了跨组旁路备用供液管线，这点很值得类似装置借鉴。
   5、该装置氧化罐废水同样存在COD超标，亚硫酸盐氧化不足问题。这可能也是洗涤塔循环浆液喷淋强度不足、阀组堵塞或供液中断等原因造成亚硫酸盐氧化不足、COD超标。

作者: luoli519 时间: 2021-10-14 13:41
我方还应邀调查了解西北区域某石化公司渣油催化装置烟气采用TV工艺即湍冲文丘里湿法洗涤脱硫工艺装置。
TV是英文Turbulent Ventrurei单词首字母，汉语名称就是“湍动文丘里”，其本质上就是EDV工艺的别名而已。EDV工艺的特点，就是利用流体在文丘里结构中产生节流效应形成流体湍动，对烟气携带的酸性气体进行吸收、对粉尘颗粒物进行润湿洗脱。EDV是是英文Electro-Dynamic Ventrurei单词首字母，翻译成中文就是“电动力学文丘里”，其实，只要能使流体在文丘里结构中产生节流湍动以实现烟气携带的酸性气体进行吸收、对粉尘颗粒物进行润湿洗脱目的，无论采用E电驱流体，还是采用机械驱动流体，都需要借助V文丘里来实现目的，因此这家公司采用TV工艺与EDV工艺本质没有区别。

作者: luoli519 时间: 2021-10-14 14:24
   为了吸引客户，有的工艺设计单位绞尽脑汁，不仅要在名称上让外行觉得TV工艺即“湍冲文丘里”与EDV工艺“电动力学文丘里”不一样，还在洗涤塔内加减一些花样外行觉得TV工艺即“湍冲文丘里”与EDV工艺“电动力学文丘里”不一样。
   比如，在洗涤塔烟气入口激冷处理上，EDV工艺采用尺寸相对较短较紧凑的多级喷淋对入口烟气急冷处理，TV工艺则特意采用尺寸相对较长的激冷塔对入口烟气急冷处理，好似增加一套小尺寸预处理激冷塔。
   又如，对待滤清模块所用的小尺寸文丘里管束名称上搞花样，EDV工艺就称滤清模块所用的流体湍动内件为“文丘里管束”，而TV工艺则特意称滤清模块所用的流体湍动内件为“曲面锥旋流管”或“双曲锥旋流管”，还拍脑袋把同一套装置旋流内件数量，想当然地随意增减；更可笑地是竟然敢把多年来多套大装置验证过的旋流内件内径尺寸，随意增大缩小。完全不把文丘里运行依据的动力学原理（Dynamic中文含义就是动力学）当回事。
   想当然随意拍脑袋增减旋流内件数量、随意更改旋流内件内径尺寸的结果，必然是使滤清模块处理后的烟气不能达到工艺分离设计要求，旋流内件组内气液泡状平衡难以稳定维持，加重了原本分离效率就欠佳的水珠分离器。于是，湍冲文丘里工艺设计者们又想出拿以往火电厂锅炉烟气FGD环保排放要求不高、性能简陋的“屋脊式”烟气除沫器替代EDV工艺的水珠分离器，又可以体现出TV工艺内件与EDV工艺内件部分区别之处。我曾经在以往的技术帖中，针对以往火电厂锅炉烟气洗涤塔FGD采用的“屋脊式”烟气除沫器进行过详细分析讨论，其净化运行效果基于上世纪八九十年代环保要求不高的大背景下尚可，却难以满足目前我们**最新环保排放标准要求。请大家在海川化工论坛中搜索相关技术贴进行阅读。在当今催化装置烟气处理装置上想当然采用火电企业以往使用的“屋脊式”烟气除沫器，不仅是石化行业大气污染物排放强制标准与火电行业大气污染物排放强制标准不同，烟囱排放烟气出现明显带液漂水、烟气排放指标不稳定、晴日下太阳雨下盐、冬季烟气漂水使装置塔架管廊和周边地面结上厚冰掉落，对装置和人员造成明显安全运行隐患，不得不继续考虑后续改造。

作者: luoli519 时间: 2021-10-14 14:30
有采用湍冲文丘里工艺的某石化烟脱洗涤装置，继续技改，在洗涤塔内“屋脊式”除沫器下游又花费大投入，增加了一至三级高压静电湿式除尘器。我曾经在以往的技术帖中，针对高压静电除尘器工况应用限制进行过详细分析讨论，其主要针对3微米尺寸以下的易稳定荷电微粒脱除效果很好，而对其它非稳定工况烟气中的颗粒物净化运行效果波动很大，且电耗高、运行维护费用高，万不得已不要轻易考虑使用。请大家在海川化工论坛中搜索相关技术贴进行阅读。

作者: luoli519 时间: 2021-10-14 14:48
还有不少早期建成投运的催化烟气处理装置，基于当时种种原因而没有建设脱硝单元。现在油料来源发生改变，有的再生器采用富氧工况，**新的大气排放标准对排放烟气氮氧化物指标做出强制上限规定，则企业需要考虑增加脱硝单元。基于不少催化装置再生烟气脱硫工艺采用钠碱法脱硫，则考虑臭氧化工艺将锅炉烟气中的NO、NO2等氮氧化物转化为N2O5，然后沿用原有烟气钠碱法脱硫流程和装置在后续多级循环浆液高强度喷淋洗涤，一并将SO2、N2O5甚至部分其它酸性气体一并吸收洗脱，其增加脱硝装置工程量、工期、投资等方面体现出相对优势。
不过，臭氧化脱硝单元释出烟气中臭氧残留量高，必须通过显著加大循环浆液喷淋强度及控制较高PH值以实现对烟气酸性物充分稳定达标吸收脱除。而显著加大循环浆液喷淋强度又必然使烟气对液滴液沫、溶解盐和粉尘携带量明显增加而对气液分离技术设备带来挑战，这是对目前国内外绝大多数装置又提出烟气气液固分离技术升级改造需求，可参见相关技术专帖。

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